Добавочные потери в асинхронных машинах возникают

Потери асинхронного двигателя

Работа асинхронного двигателя, как и любой другой машины, сопровождается потерями. Потери в конечном итоге, приводят к нагреву двигателя и снижению его КПД.

КПД асинхронного двигателя, представляет собой отношение полезной мощности на выходе P2 к подводимой двигателю мощности P1, выраженная в процентах

poteri asinkhronnogo dvigatelya 1

Мощность, подводимая к двигателю

poteri asinkhronnogo dvigatelya 2

где m – количество фаз, U 1 – напряжение на статорной обмотке, I 1 – ток в статорной обмотке, cosφ 1 – коэффициент мощности двигателя

Полезная мощность на выходе P2, меньше подводимой мощности P1 на величину суммарных потерь ∑P

poteri asinkhronnogo dvigatelya 3

Потери ∑P складываются из магнитных, электрических и механических потерь

В первую очередь часть подводимой мощности P1 расходуется на покрытие магнитных Pм1 и электрических Pэ1 потерь в статоре

Электрические потери в статоре

poteri asinkhronnogo dvigatelya 4

где r1 активное сопротивление обмотки статора

Магнитные потери в статоре приблизительно определяются как

poteri asinkhronnogo dvigatelya 5

где f1 – частота тока перемагничивания, которая равна частоте тока в сети. V = 1.3-1.5. Магнитные потери в роторе малы настолько, что ими при практических расчетах пренебрегают. Это связано с малой частотой перемагничивания ротора.

Мощность, оставшаяся после восполнения потерь в статоре, называется электромагнитной и равна

poteri asinkhronnogo dvigatelya 6

Электромагнитная мощность передается ротору с помощью магнитного поля, через воздушный зазор δ. Часть электромагнитной мощности затрачивается на электрические потери в роторе, которые пропорциональны скольжению

poteri asinkhronnogo dvigatelya 7

Отсюда можно получить выражение для скольжения

poteri asinkhronnogo dvigatelya 8

Не трудно заметить, что с увеличением скольжения электрические потери в роторе также увеличиваются, а это в свою очередь вызывает уменьшение КПД.

В асинхронных двигателях с фазным ротором, присутствуют потери в щеточном узле, которые обычно добавляют к электрическим потерям в роторе

poteri asinkhronnogo dvigatelya 9

где I2 – ток ротора, Uщ – падение напряжения на пару щеток

Оставшаяся мощность называется механической

poteri asinkhronnogo dvigatelya 10

Часть механической мощности расходуется на механические и добавочные потери.

К механическим, относятся потери от трения в подшипниках, щетках и вентиляционные.

К добавочным потерям относят все остальные трудно учитываемые потери, которые, как правило, состоят из пульсационных и поверхностных потерь, которые возникают в зубцах ротора и статора. Приблизительное значение добавочных потерь рассчитывается по формуле

poteri asinkhronnogo dvigatelya 11

Оставшаяся мощность представляет собой полезную мощность на валу двигателя

Источник

Потери и КПД асинхронного двигателя

Преобразование электрической энергии в меха­ническую в асинхронном двигателе, как и в других электрических машинах, связано с потерями энер­гии, поэтому полезная мощность на выходе двигате­ля Р2 всегда меньше мощности на входе (потребляе­мой мощности) Р1 на величину потерь image068Р :

Потери image068Р преобразуются в теплоту, что в ко­нечном итоге ведет к нагреву машины. Потери в электрических машинах разделяются на основные и добавочные. Основные потери включают в себя магнитные, электрические и механические.

где β = 1,3 ÷ 1,5. Частота перемагничивания сердеч­ника статора равна частоте тока в сети (f = f1), а частота перемагничивания сердечника ротора f = f2 =f1s.При частоте тока в сети f 1 = 50 Гц при номинальном скольжении sном = 1 ÷ 8 % частота перемагничивания ротора f = f2 = 2 ÷ 4 Гц, поэтому магнитные потери в сердечнике ротора настолько малы, что их в практи­ческих расчетах не учитывают.

Электрические потери в асинхронном двигателе вызваны нагревом обмоток статора и ротора прохо­дящими по ним токами. Величина этих потерь про­порциональна квадрату тока в обмотке (Вт):

электрические потери в обмотке статора

электрические потери в обмотке ротора

Здесь r1 и r2 — активные сопротивления обмоток фаз статора и ротора пересчитанные на рабочую температуру Θраб (см. § 8.4):

где r1.20 и r2.20 — активные сопротивления обмоток при температу­ре Θ1 = 20 °С; α — температурный коэффициент, для меди и алю­миния α = 0,004.

Электрические потери в роторе прямо пропорциональны скольжению:

где Рэм — электромагнитная мощность асинхронного двигателя, Вт:

Из (13.5) следует, что работа асинхронного двигателя эконо­мичнее при малых скольжениях, так как с ростом скольжения растут электрические потери в роторе.

Механические потери Рмех — это потери на трение в подшип­никах и на вентиляцию. Величина этих потерь пропорциональна квадрату частоты вращения ротора (Рмех = n 2 2). В асинхронных двигателях с фазным ротором механические потери происходят еще и за счет трения между щетками и контактными кольцами ротора.

Добавочные потери включают в себя все виды трудноучитываемых потерь, вызванных действием высших гармоник МДС, пульсацией магнитной индукции в зубцах и другими причинами. В соответствии с ГОСТом добавочные потери асинхронных двигателей принимают равными 0,5% от подводимой к двигателю мощности Р1:

При расчете добавочных потерь для неноминального режима следует пользоваться выражением

где β = I1/ I1ном —коэффициент нагрузки.

Сумма всех потерь асинхронного двигателя (Вт)

image068P = Рэм + Рэ1 + Рэ2 + Рмех + Рдоб. (13.9)

На рис. 13.1 представлена энергетическая диаграмма асинхронного двигателя, из которой видно, что часть подводимой к двигателю мощности Р1 = m1 U1 I1 cos φ1 затрачивается в статоре на магнитные Ры и электрические Рэ1 потери. Оставшаяся после этого электромагнитная мощность Рэм [см. (13.6)] передается на ротор, где частично расходуется на электрические потери Рэ2 и преобра­зуется в полную механическую мощность Р′2. Часть мощности идет на покрытие механических Рмех и добавочных потерь Рдоб, а оставшаяся часть этой мощности Р2 составляет полезную мощ­ность двигателя.

У асинхронного двигателя КПД

Электрические потери в об­мотках РЭ1 и РЭ2 являются пере­менными потерями, так как их величина зависит от нагрузки дви­гателя, т. е. от значений токов в обмотках статора и ротора [см. (13.2) и (13.3)]. Переменными яв­ляются также и добавочные потери (13.8). Что же касается магнитных Рм и механических Рмех, то они практически не зависят от нагруз­ки (исключение составляют двига­тели, у которых с изменением на­грузки в широком диапазоне меняется частота вращения).

Коэффициент полезного дей­ствия асинхронного двигателя с изменениями нагрузки также ме­няет свою величину: в режиме хо­лостого хода КПД равен нулю, а затем с ростом нагрузки он увели­чивается, достигая максимума при нагрузке (0,7 ÷ 0,8)Рном. При дальнейшем увеличении нагрузки КПД незначительно снижается, а при перегрузке (P2 > Рном) он резко убывает, что объясняется ин­тенсивным ростом переменных потерь (Рэ1 + Рэ2 + Рдоб), величина которых пропорциональна квадрату тока статора, и уменьшением коэффициента мощности. График зависимости КПД от нагрузки η = f (β) для асинхронных двигателей имеет вид, аналогичный представленному на рис. 1.41 (см. рис. 13.7).

КПД трехфазных асинхронных двигателей общего назначения при номинальной нагрузке составляет: для двигателей мощностью от 1 до 10 кВт ηном = 75 ÷ 88%, для двигателей мощностью более 10 кВт ηном =90 ÷ 94%.

image070

Рис. 13.1. Энергетическая диа­грамма асинхронного двигателя

Пример 13.1.Трехфазный асинхронный двигатель работает от сети напряжением 660 В при соединении обмоток статора звездой. При номинальной нагрузке он потребляет из сети мощность Р1 = 16,7 кВт при коэффициенте мощности cos φ1 = 0,87. Частота ηвращения nном = 1470 об/мин. Требуется определилить КПД двигателя η hоm, если магнитные потери Рм = 265 Вт, а механические потери Рмех = 123 Вт. Активное сопротивление фазы обмотки статора r1.20 = 0,8 Ом, и класс нагревостойкости изоляции двигателя F (рабочая температура Θра6 =115 °С).

Решение. Ток в фазе обмотки статора

I1ном = image072= image074=16,8 А

где U1 = 660/ image076= 380 В.

Сопротивление фазы обмотки статора, пересчитанное на рабочую температуру

Электрические потери в обмотке статора по (13.2)

Рэ1 = m1 I 2 1ном r1 = 3 • 16,8 2 • 1,1 = 93 1 Вт.

Электромагнитная мощность двигателя по (13.6)

Добавочные потери по (13.7)

Рдо6 = 0,005 Р1 =0,005 • 16,7 • 10 3 =83 Вт.

Суммарные потери по (13.9)

image068Р = Рм + Рэ1 + Рэ2 + Рмех + Рмех = 265 + 931 + 310 + 123 + 83 = 1712 Вт.

КПД двигателя в номинальном режиме по (13.10)

Коэффициент полезного действия является одним из основ­ных параметров асинхронного двигателя, определяющим его энергетические свойства — экономичность в процессе эксплуатации. Кроме того, КПД двигателя, а точнее величина потерь в нем, регламентирует температуру нагрева его основных частей и в первую очередь его обмотки статора. По этой причине двигатели с низким КПД (при одинаковых условиях охлаждения) работают при более высокой температуре нагрева обмотки статора, что ведет к сниже­нию их надежности и долговечности (см. § 8.4).

strelkahead

3

Живите по правилу: МАЛО ЛИ ЧТО НА СВЕТЕ СУЩЕСТВУЕТ? Я неслучайно подчеркиваю, что место в голове ограничено, а информации вокруг много, и что ваше право.

8

ЧТО И КАК ПИСАЛИ О МОДЕ В ЖУРНАЛАХ НАЧАЛА XX ВЕКА Первый номер журнала «Аполлон» за 1909 г. начинался, по сути, с программного заявления редакции журнала.

2

Конфликты в семейной жизни. Как это изменить? Редкий брак и взаимоотношения существуют без конфликтов и напряженности. Через это проходят все.

5

Система охраняемых территорий в США Изучение особо охраняемых природных территорий(ООПТ) США представляет особый интерес по многим причинам.

Не нашли то, что искали? Воспользуйтесь поиском гугл на сайте:

Источник

Потери в асинхронных машинах подразделяют на потери в стали

(основные и добавочные), электрические потери, вентиляционные, механические и добавочные потери при нагрузке.

Основные потери в стали асинхронных двигателей рассчитывают только в сердечнике статора, так как частота перемагничевания ротора, в режимах, близких к номинальному, очень мала и потери в стали ротора даже при больших индукциях незначительны.

Масса стали ярма статора mа:

image200;

ma, кг Da, м ha, м lст1, м kc γc, кг/м 3
Пример 6,2 0,191 0,0167 0,0897 0,97 7,8·10 3
Расчет
Расчет

Масса стали зубцов статора mz1:

image202;

Потери в стали основные Рст. осн:

image204;

Рст.осн,Вт р1.0.50 β f1, Гц kда kдz Ва, Тл Вz1, Тл ma, кг mz1, кг
Пример 23,86 2,5 1,5 1,6 1,8 1,6 1,95 6,2 2,87
Расчет
Расчет

Добавочные потери в стали, возникающие при холостом ходе, подразделяются на поверхностные (потери в поверхностном слое коронок зубцов статора и ротора от пульсации индукции в воздушном зазоре) и пульсационные потери в стали зубцов (от пульсации индукции в зубцах).

Поверхностные потери в роторе:

Для определения поверхностных потерь вначале находим амплитуду пульсации индукции в воздушном зазоре над коронками зубцов ротора В02:

где для зубцов ротора β02 зависит от отношения bш1/δ=7,4 и его значение находим из рис. 19:

В02, Тл β02 kδ Вδ, Тл
Пример 0,531 0,45 1,348 0,876
Расчет
Расчет

Удельные поверхностные потери рпов2. Рассчитывают по В02 и частоте пульсаций индукции над зубцами:

image206;

рпов2, Вт/м 2 k02 Z1 n1, об/мин В02, Тл t1, м
Пример 321,7 1,5 0,531 0,011
Расчет
Расчет

Полные поверхностные потери в роторе Рпов2:

image208;

Пульсационные потери в зубцах ротора:

Для определения пульсационных потерь вначале находим амплитуду пульсации индукции в среднем сечении зубцов ротора Впул2:

image210;

Массу стали зубцов ротора mz2:

Пульсационные потери в зубцах ротора Рпул2:

image212;

Рпул2, Вт Z1 n1, об/мин Впул2, Тл mz2, кг
Пример 21.179 0.152 2.865
Расчет
Расчет

Поверхностные и пульсационные потери в статорах двигателей с короткозамкнутыми роторами со стержневой обмоткой обычно очень малы, так как в пазах таких роторов мало bш2 и пульсации индукции в воздушном зазоре над головками зубцов статора незначительны. Поэтому расчет этих потерь в статорах таких двигателей не производят.

Сумма добавочных потерь в стали Рст. доб:

image214;

Рст.доб, Вт Рпов2, Вт Рпул2, Вт
Пример 31.815 10.636 21.179
Расчет
Расчет

Полные потери в стали Рст:

Рст.доб, Вт Рст.осн, Вт Рст, Вт
Пример 21.179 23.859 55.673
Расчет
Расчет

Механические потери Рмех. (для двигателей 2р=2 коэффициент kТ=1 и kТ=1,3·(1-Da) при 2р>2. В нашем случае коэффициент kТ=0,95):

image216;

Рмех, Вт Kт n1, об/мин Da, м
Пример 31.493 1.052 0,191
Расчет
Расчет

Добавочные потери при номинальной нагрузке. Добавочные потери при номинальном режиме асинхронных двигателей возникают за счет действия потоков рассеяния, пульсаций индукции в воздушном зазоре, ступенчатости кривых распределения МДС обмоток статора и ротора и ряда других причин. В короткозамкнутых роторах, кроме того, возникают потери от поперечных токов, т.е. токов между стержнями, замыкающихся через листы сердечника ротора. Эти токи особенно заметны при скошенных пазах ротора. В таких двигателях, как показывает опыт эксплуатации, добавочные потери при нагрузке могут достигать 1-2% (а в некоторых случаях даже больше) от подводимой мощности. ГОСТ устанавливает средние расчетные добавочные потери при номинальной нагрузке, равны 0,5% номинальной мощности.

image218;

Рдоб.н, Вт Р2, Вт η
Пример 23.81 4·10 3 0,84
Расчет
Расчет

Холостой ход двигателя: При определении активной составляющей тока холостого хода принимают, что потери на трение и вентиляцию и потери в стали при холостом ходе двигателя такие же как и при номинальном режиме. Электрические потери в статоре при холостом ходе Рэ1хх приближенно принимаются равными:

image220;

Рэ1хх, Вт Iμ, А r1, Ом
Пример 36.92 2.633 1.776
Расчет
Расчет

Активная составляющая тока холостого хода Iхха:

image222;

Рст, Вт Рмех, Вт Рэ1хх, Вт m U1нф, В Iхх.а, А
Пример 0.188 31.493 36.92 0.188
Расчет
Расчет

image224;

Iхх.а, А Iμ, А Iхх, А
Пример 0.188 2.633 2.639
Расчет
Расчет

Коэффициент мощности при холостом ходе cosφ:

image226;

Iхх.а, А сosφхх Iхх, А
Пример 0.188 0.071 2.639
Расчет
Расчет

1.8. Расчет рабочих характеристикдвигателя.

Методы расчета характеристик базируются на системе уравнений токов и напряжений асинхронной машины, которой соответствует Г-образная схема замещения (рис. 23).

Активные и индуктивные сопротивления схемы замещения являются параметрами машины. Сопротивление r12 и х12 с достаточной для обычных расчетов точностью определяют по следующим формулам:

image228,

image230;

r12, Ом Pст.осн, Вт U1нф, В х1, Ом m Iμ, А
Пример 1.14754 23.859 2.446 2.633
Расчет
Расчет

Коэффициент с1 представляет собой взятое с обратным знаком отношение вектора напряжения фазы U1нф к вектору ЭДС. Для расчета с1 воспользуемся приближенной формулой, т.к. в асинхронных двигателях мощностью более 2-3 кВт, как правило, [γ]≤1, поэтому реактивной составляющей коэффициента c1 можно пренебречь, тогда приближенно:

image232,

c1 х12, Ом х1, Ом
Пример 1.03 81.123 2.446
Расчет
Расчет

где image234;

х12, Ом х1, Ом r12, Ом γ, рад r1, Ом
Пример 81.123 2.446 1.14754 0.021 1.776
Расчет
Расчет

Активную составляющую тока синхронного холостого хода определяют из выражения:

image236;

Реактивную составляющую тока синхронного холостого хода принимаем равную току намагничивания

Ioa, А Рст.осн, Вт Iμ, А r1, Ом U1нф, В
Пример 0.092 23.859 2.633 1.776
Расчет
Расчет

Так как [γ]≤1 и мы используем приближенный метод, то в этом случае необходимо ввести дополнительные расчетные величины:

а´ b, Ом r1, Ом х1 х´2
Пример 1.061 6.869 1.776 2.446 4.098
Расчет
Расчет

В данном случае постоянные потери (не меняются при изменении скольжения):

Рст, Вт Рмех, Вт ΣР, Вт
Пример 55.67 31.5 87.166
Расчет
Расчет

Принимаем sн=R2=0,025 и рассчитаем рабочие характеристики, задаваясь скольжением s.Результаты расчета сведены в таблицу.

1.9. Расчет пусковых характеристик.

Данные необходимые для расчета пусковых характеристик.

Р2, Вт U1нф, В I, А х12, Ом х´2, Ом х1, Ом r1, Ом 2, Ом sн
Пример 8,641 81.123 4.098 2.446 1.776 1.698 0,025
Расчет
Расчет

Рассчитываем пусковые характеристики с учетом вытеснения тока и насыщения при рабочей температуре q=75 0 С, для значений скольжения S=1;0,8;0,5;0,2;0,15;0,1.Подробный расчет приведен для скольжения S=1.Остальные данные расчета сведены в таблицу 2.9.1..

Высота стержня в пазу hc:

image238;

hc, м hп2, м ш2, м hш2, м
Пример 0.021 0.022 0,0005
Расчет
Расчет

image240;

ξ hc, м s
Пример 1.341 0.021
Расчет
Расчет

В соответствии с функцией ξ находим по кривым рис.25 и рис.26 функции image242и image244

ξ image242 image244
Пример 1.341 0.233 0.933
Расчет
Расчет

Глубина проникновения тока в стержень обмотки.

image248;

hr, м image242 hc, м
Пример 0.017 0.233 0.021
Расчет
Расчет

В расчете условно принимаем, что при действии эффекта вытеснения, ток ротора распределен равномерно, но не по всему сечению стержня, а лишь по его верхней части, ограниченной высотой hr, имеющее сечение qr, которое находим по следующей формуле:

image250,

где br рассчитывается по следующей формуле:

image252;

br, м b, м b2p, м hr, м h, м
Пример 0.00331 0,0066 0,0027 0.017 0.016
Расчет
Расчет

тогда сечение стержня qr:

Коэффициент kr через отношение площадей всего сечения стержня и сечения, ограниченного высотой hr:

image254,

Коэффициент общего увеличения сопротивления фазы ротора. Для расчета характеристик необходимо учитывать изменение сопротивления всей обмотки ротора r2, поэтому удобно ввести коэффициент общего увеличения сопротивления фазы ротора под влиянием эффекта вытеснения тока:

image256;

Приведенное активное сопротивление фазы обмотки ротора с учетом вытеснения тока:

image258;

image260 image262 KR
Пример 1.841 1.698 1.084
Расчет
Расчет

Индуктивное сопротивление обмотки ротора. Коэффициент магнитной прово­димости пазового рассеяния с учетом действия эффекта вытеснении тока λп2ξ:

image264;

Изменение индуктивного сопротив­ления фазы обмотки ротора от действия эффекта вытеснения тока Kx:

image266;

λп2ξ λл2 λд2 λп2 Кх
Пример 0.188 0.44 4.473 1.762 0.764
Расчет
Расчет

Приведенное индуктивное сопротивление фазы обмотки ротора от действия эффекта вытеснения тока:

image268;

х´2ξ Kх х´2
Пример 3.132 0.764 4.098
Расчет
Расчет

Ток ротора приближенно без учета влияния насыщения image270:

image272;

2, A U1нф, В r1, Oм 2ξ, Oм sн x 1, Oм 2ξ, Oм
Пример 33.093 1.776 1.841 0,025 2.446 3.132
Расчет
Расчет

Учет влияния насыщения на параметры. При расчете влиянии параметров предыдущих режимов можно было не учитывать влияния насыщения, так как токи в этих режимах относительно малы и потоки рассеяния не создают заметного паде­ния напряжения в стали зубцов. При увеличении скольжении свыше критического и в пусковых режимах токи возрастают, и потоки рас­сеяния увеличиваются. Поэтому в расчетах задаются предполагаемой кратностью увеличение тока, обусловленной уменьшением индук­тивного сопротивления из-за насыщения зубцовой зоны. Ориентировочно для расчета пусковых режимов, принимают Кнас=1,1-1,4.

Средняя МДС обмотки, отнесенная к одному пазу об­мотки статора:

image274;

image276, А uпр а image278 kоб1 Z1 Z2 Fп.ср, А
Пример 33.093 0.95 2.188·10 3
Расчет
Расчет

Коэффициент для определения фик­тивной индукции потока рассеяния в воздушном зазоре:

image280;

СN δ, м t1, м t2, м
Пример 0.858 0,0002 0,011 0,015
Расчет
Расчет

Фиктивная индукция потока рассеяния в воздушном зазоре:

image282;

СN δ, м Fп.ср, А Вфδ, Тл
Пример 0.858 0,0002 2.188·10 3 7.966
Расчет
Расчет

Коэффициент магнитной проводимости пазового рас­сеяния обмотки статора с учетом насыщения.

По полученному значению BFd и по таблице 46 находим отношение потока рассеяния при насыщении к потоку рассеяния не насыщенной машины, характеризуемой коэффициентом хδ:

image284;

Вызванное насыщение от полей рассеяния уменьшение коэффициента проводимости рас­сеяния полузакрытого паза статора:

image286;

Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния обмотки статора с учетом насыщения:

image290;

λп1нас λп1 Δλп1нас
Пример 0.206 0.504 0.298
Расчет
Расчет

Коэффициент магнитной проводимости дифференциального рас­сеяния обмотки статора с учетом влияния насыщения:

image292;

λд1нас λд1 хδ
Пример 1.096 3.32 0.33
Расчет
Расчет

Индуктивное сопротивление обмотки статора с учетом влияния на­сыщения:

image294

х1нас х1 λп1нас λд1нас λп1 λд1 λл1
Пример 1.206 2.446 0.206 1.096 0.504 3.32 1.154
Расчет
Расчет

Коэффициент магнитной проводимости пазового рас­сеяния обмотки ротора с учетом насыщения:

image296;

Уменьшение коэффициента проводимости рассеяния паза ротора:

image298

Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния обмотки ротора с учетом насыщения:

image302;

λп2ξнас λп2ξ Δλп2ξнас
Пример 0.265 0.188 0.452
Расчет
Расчет

Коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеяния обмотки ротора с учетом влияния насыщения:

image304;

λд2нас λд2 хδ
Пример 1.476 4.473 0.33
Расчет
Расчет

Приведенное индуктивное сопротивление фазы обмотки ротора с учетом насыщения и вытеснения тока:

image306;

х ‘ 2нас х ‘ 2 λп2ξнас λд2нас λп2 λд2 λл2
Пример 1.339 4.098 0.265 1.476 1.762 4.473 0.44
Расчет
Расчет

Сопротивление взаимной индукции обмоток статора и ротора в пусковом режиме:

image308;

х12п, Ом х12, Ом Fц, А Fδ, А
Пример 148.633 81.123 688.755 375.918
Расчет
Расчет

image310;

с1пнас х1нас х12п
Пример 1.008 1.206 148.633
Расчет
Расчет

Активная составляющая сопротивления правой ветви Г-образной схемы замещения (см. рис.23 ).

image312;

с1пнас r1, Oм r ‘ s aп
Пример 1.008 1.776 1.841 3.632
Расчет
Расчет

image314;

с1пнас x1нас, Oм x ‘ 2ξнас bп
Пример 1.008 1.206 1.339 2.556
Расчет
Расчет

Ток в обмотке ротора.

image316;

Источник

Оцените статью
AvtoRazbor.top - все самое важное о вашем авто